RT,o зависит от вида охлаждающей среды, скорости 0ь движения, конструкции охладителя и, наконец, от кащ*. ства сборки охладителя с вентилем и также имеет техно, логический разброс. Поэтому заводы-изготовнтелн д.1я гарантии надежной работы выпускаемых вентилей исходят из наибольшего допустимого (браковочного) значения /?г.в для вентилей одного типа н указывают это значение в паспорте вентиля. То же относится и к охлади-телям.

Прн известных значениях RT н t0.c из (1.4) нетрудно определить максимальную мощность потерь ДРтах в вентиле, которая еще может быть отведена с помощью данного охладителя без превышения максимально допустимой температуры р-п структуры:

Amax = A-b max ~ Чр-п max - tc,c) RT. (1.6)

Например, тиристор ТЛ-160 с типовым охладителем М-6Л, изготовленным из меди, имеет установившееся тепловое сопротивление RT-1,45° С/Вт. Поэтому прн температуре р-п структуры . = 140° С и температуре охлаждающего воздуха /0с = 35°С он можег рассеять мощность A/W=(140-35)/1,45=72,5 Вт.

Большое значение для улучшения условий отвода теплоты от вентиля имеет качество обработки контактной поверхности охладителя, по которой происходит соприкосновение корпуса вентиля с охладителем. Эта поверхность должна быть чистой н без заусенцев. Необходимо, чтобы основание корпуса вентиля соприкасалось с охладителем по всей поверхности. Для улучшения теплового контакта целесообразно покрывать контактирующие поверхности специальными составами, например техническим вазелином. При монтаже вентилей штыревого типа на охладителях должен быть обеспечен определенный закручивающий момент. Значение этого момента приводится в информационных материалах за вод а-изготовителя. Так, при установке тиристора ТЛ-160 на стандартном охладителе закручивающий момент должен быть равен 50 Н-м. При меньших значениях закручивающего момента возрастет тепловое сопротивление Rt, чт0 приведет к повышению температуры tp.n. Однако значительное увеличение закручивающего момента сверх нормы также недопустимо, поскольку может привести к повреждению вентиля.

ГЛАВА ВТОРАЯ

СИЛОВЫЕ СХЕМЫ И РЕЖИМЫ РАБОТЫ ВЕНТИЛЬНЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ

2.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Вентильный преобразователь осуществляет преобразование электрической энергии - энергии переменного тока в энергию постоянного тока (выпрямляет переменный ток) или, напротив, энергии постоянного тока в энергию переменного тока (инвертирует постоянный ток).

Рис. 2.1.

Для питания двигателей постоянного тока используются неуправляемые н управляемые вентильные преобразователи. В неуправляемом преобразователе в качестве вентилей применяются дноды. Выходное напряжение преобразователя (на стороне постоянного тока) ие регулируется. Электроэнергия в таком преобразователе'всегда потребляется из сети переменного тока и отдается в цепь постоянного тока.

Управляемый преобразователь собирается на тиристорах. Здесь возможно изменение напряжения преобразователя на стороне постоянного тока по значению и по знаку за счет соответствующего управления тиристорами. В управляемом преобразователе поток энергии может быть направлен как нз сети переменного тока в цепь постоянного тока, так и наоборот.

Вентильные преобразователи выполняются с разны-и силовыми схемами включения вентилей (схемами вы-Рямлеиия). Чаще всего используются нулевые и мосто-вые схемы.

На рнс. 2.1, а-в приведены нулевые схемы выпрЯМЛ( ния с неуправляемыми вентилями. В этих схемах вентили Д вводятся последовательно в каждую фазу вторич. ной обмотки трансформатора Гр. Нагрузка Я включается между нулем трансформатора и общей точкой вентилей. На рис. 2.1, а изображена одиополупериодная 0д. нофазная схема выпрямления (число фаз т=1). в ней используется однофазное переменное напряжение (7а0. Схему, приведенную на рис. 2.1,6, называют однофазной двухполупериодной схемой с нулевым выводом. Факти-чески - это двухфазная нулевая схема выпрямления.

Рис. 2.2.

Рис. 2.3.

Вторичные напряжения 1/а0 и U0o сдвинуты на 180°, т. е. находятся в противофазе. На рис. 2.1, в показана трехфазная нулевая схема выпрямления. Фазовый сдвиг переменных напряжений вторичных обмоток трансформатора составляет 120°.

На всех схемах рис. 2.1, а-в в общую точку объединены катоды вентилей. Если перевернуть вентили в этих схемах, то к общим точкам будут присоединены аноды вентилей. Такие схемы будут отличаться от приведенных лишь полярностью напряжения постоянного тока: у них плюс будет сниматься с нуля трансформатора, а минус - с точки, объединяющей аноды.

Мостовые схемы выпрямления при одном и том #е числе фаз содержат в 2 раза больше вентилей, чем нулевые. В одной группе вентилей катоды объединены в общую точку, а аноды присоединены к различным фаза В другой группе аноды вентилей объединены в обшу10